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2#楼地库回顶方案解析


2#楼地下室回顶施工方案
一、编制依据 1、大同市瑞兴花园 2#住宅楼施工图纸。 2、建筑施工模板安全技术规范 JGJ-162-2008。 3、建筑施工脚手架实用手册。 4、建筑施工手册。 5、建筑结构荷载设计规范 GB50009-2001。 二、工程概况 本工程为大同市瑞兴花园 2#住宅楼,位于大同市御东新区文兴 路东侧,永固街北侧,兴云路南侧地块;总建筑面积为 12186.25m2, 地下 1 层,地上 17 层,室内+0.000=绝对高程 1073.300m,地下室层 高 3.700m; 夹层层高 3.100m; 首层层高 3.500m, 二层层高 3.900 米, 标准层高 2.900m,室外地坪至屋顶高度:53.1m,结构类型为剪力墙 结构;二层以下附属商铺为框架结构,楼盖结构为现浇钢筋砼楼板, 屋面为坡屋顶,主楼基础形式为板式筏板基础(800mm,1200mm) ,附 属商铺基础为外墙条基、柱下独基,满铺 250mm 钢筋混凝土防水板。 2#地下室设计荷载: 首层施工活荷载标准值取 10.0KN/m2。 对门厅、走道、一般楼梯,按 3.5KN/m2 地下室外墙设计承受室外地面活荷载标准值取 10.0KN/m2 挑檐、雨篷的施工或检修集中荷载取 1.0KN,

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三、地下室回顶设计 1、回顶加固原因说明:本工程地下室顶板砼已浇筑完成,经试 验室试验证明,地下室砼强度满足设计要求,但夹层板面墙、柱、顶 板梁尚未浇筑,现根据模板施工方案对 2#楼夹层模板进行支撑,考 虑到夹层板面模板支撑体系所承受和传递的各项施工荷载, 对地下室 顶板砼结构具有破坏性作用。 根据建筑结构荷载设计规范相关内容并 根据图纸说明,通过对混凝土结构受力性能分析和计算,进行地下室 顶板回撑加固措施, 并提出现场注意事项, 从而保证工程质量和安全。 2、加固原则:为保证地下室顶板能够承受夹层模板支撑体系传 递至顶板上的施工荷载,在地下室顶板底部均采用Φ 48×3.5mm 钢管 脚手架进行回顶。 受力方式:当施工荷载通过夹层梁、板模板支撑体系传递至脚 手架底座后,以集中荷载的方式对地下室顶板加载;在地下室与夹层 脚手架底座对应的位置搭设钢管支撑,对顶板进行回顶,利用钢管架 体对地下室顶板上部施工荷载进行抵消。

四、施工准备 1、现场准备 施工前,对 2#地下室的照明设备进行安装和检查,并清理杂物 和积水,对使用的材料、器具进行检查,存在安全隐患的应及时进行 更换,材料在现场要堆放有序。 2、技术准备
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回顶施工之前,由技术负责人对管理人员进行技术交底,由技 术员对现场所有施工操作人员进行技术、安全交底,力求操作人员理 解回顶重要性,由项目部组织建设、监理单位验收,合格后方可进行 地下室上部各项施工作业。现场安全员和施工员要做好现场巡查,发 现问题及时和项目部进行沟通, 现场的管理人员和施工人员要牢记安 全、技术操作规程。 3、材料和机具准备: (1)钢管(Ф 48×3.5mm)表面应平直光滑,不应有裂纹、分 层、压痕、划道、开焊、锈蚀以及弯曲变形现象,端面平整,表面须 进行防锈处理并严禁打孔。 (2)扣件(直角扣件、旋转扣件)不得有裂纹、气孔,不得有 缩松、砂眼铸造缺陷;扣件与钢管的贴合面必须严格整形,保证与钢 管扣紧时接触良好;扣件活动部位应能灵活转动,螺栓不得滑丝。 (3)其它材料:100mm*50mm 木方、底座、顶丝、安全带等, 均应符合国家标准或规范有关规定。 搭设前应对进场的防护材料及配 件进行严格检查,合格后才能使用。
(4)劳动力准备
工 种 架子工 零工 人 15 5 数 任 务

负责架子搭设及拆除 搬运及现场清理

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五、施工方法 1、工艺流程: 照明设备安装→2#楼地下室清理→测量放线(轴线)→放置底 部木方 50*100→钢管支架搭设→安装顶丝→50*100mm 木方→调整垂 直度、高度→以此反复操作→加固架体→验收。 2、施工方法: 1)采用钢管(Ф 48×3.5mm)支架体系对 2#楼及商铺地下室范围内 进行钢管支顶, 在夹层主、 次梁模板支撑立杆下对应部位回顶, 在主、 次梁梁底分别设置一排立杆间距 900,板、梁的步距为 1200mm 支顶。 2)在车库地下室未进行回顶前上层不允许浇筑混凝土。 3)满堂钢管脚手架搭设参数为: 钢管纵横向间距均为 900 ㎜,步距 1.2m。纵向剪刀撑每隔四排立杆 布设一道。横向剪刀撑分上、中、下三排,立杆底部通长垫 50 厚木 木方。在施工过程中要定期监控,看是否存在局部沉降,若出现应立 即采取加固措施。 3、施工要点: 1)检查照明设备,对地下室地面要彻底清除垃圾等杂物。 2)做好垂直度、轴线、高度调整,保证支顶到位。 3)扣件连接需边施工边检查,防止扣件连接不紧,或扣件脱落。 4)按照图纸搭设,夹层、地下室回顶立杆需顶在同一点。

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4、回顶脚手架的拆除 1) 拆除前应经监理、建设报审批准,进行必要的安全技术交底后方 可进行拆除。禁止非拆卸人员进入,并设专人看管。拆除时,班组成 员要明确分工,统一指挥,操作过程中精力要集中。 2) 严格遵守拆除顺序,拆除顺序应从上而下,一步一清,不允许上 下同时作业。 3) 拆除脚手架的大横杆,应先拆中间扣,再拆两头扣,由中间操作 人往下顺钢管,不得往下乱扔;拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料 应由专人传递,不得往下投扔,以免伤人和不必要的损失。 4) 拆除过程中最好不要中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交 代清楚;拆除过程中不要中断,如确需中断应将拆除部分处理清楚告 一段落,并检查是否会倒塌,确认安全后方可停歇。 5) 拆下来的钢管、扣件要分类堆放,进行保养,检修。

六、安全文明施工 1、脚手架支顶底座牢固,以保证搭设过程安全,未完成脚手架 在每日收工前,一定要确保架子稳定。 2、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签 证。每两步验收一次。 3、脚手架搭设高度超过 2m 必须佩戴安全带。 4、定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修 加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。
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5、施工人员必须戴好安全帽,扣紧安全帽系带;系好安全带, 并高挂低用。 6、在搭设施工过程中,不得在架体上嬉戏、吵闹、闲逛。 7、作业中,禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连 接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时,必须经班组长同意,采取 相应弥补措施,并在作业完毕后及时予以恢复。 8、人在架设作业时,应注意自我安全保护和他人的安全,避免 发生碰撞和落物,严禁在架杆上等不安全处休息。 9、工人上架工作时,应现行检查有无影响安全作业的问题,在 排除和能解决后方可开始作业。 在作业中发现有不安全的情况和迹象 时,应立即停止作业进行检查,直到安全后方可正常作业。 10、在地下室安装照明设备时,电工应该穿防水鞋、戴橡胶手 套,防止触电事件发生。

七、模板计算书
计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001)等规范编制。

夹层最大截面梁段:KL03 450*850。
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):0.45m; 梁截面高度D(m):0.85m; 混凝土板厚度(mm):150mm; 立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.9m; -6-

脚手架步距(m):1.2m; 梁支撑架搭设高度H(m):1.02 m; 梁两侧立柱间距(m):0.9m; 承重架支设:无承重立杆,木方支撑垂直梁截面; 立杆横向间距或排距Lb(m):0.9m; 采用的钢管类型为Φ 48×3.5;面板厚度(mm):12mm;木方40×70mm2; 扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减 系数:0.8;

2.木材参数:
木材弹性模量E(N/mm ):9000N/mm ; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm ):13N/mm ; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm ):1.4N/mm ; 木材抗压强度设计值fv(N/mm ):10N/mm ; 木方容重:5KN/m ; 木方抵抗矩:WX 木=1/6×140×402=3.73×104mm3 木方惯性矩:IX 木=1/12×140×403=7.47×105mm4
3 2 2 2 2 2 2 2 2

3.胶合板参数:
胶合板弹性模量E(N/mm ):7100N/mm ; 胶合板容重:0.04KN/m ;
2 2 2

4.荷载设计值
模板自重(kN/m ):
2

胶合板:0.04kN/m ×0.45m=0.018kN/m 木方:5kN/m ×0.04m×0.07m=0.014kN/m
3

2

钢筋自重(kN/m ):1.5kN/m ×0.45m×0.85m=0.574kN/m -7-

3

3

混凝土自重(kN/m ):24kN/m ×0.45m×0.85m=9.18kN/m 恒荷载:0.018+0.014+0.574+9.18=9.786 kN/m 振捣混凝土荷载标准值(kN/m ):2kN/m
2 2 2

3

3

砼振捣荷载:2 kN/m ×0.45m=0.9 kN/m 荷载设计值:q =1.2×9.786 kN/m+1.4×0.9 kN/m=13kN/m

5.梁底模抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中,σ --梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm ); M--计算的最大弯矩(kN.m); l--计算跨度(梁底支撑间距):l=450.00mm; q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);

2

底模下水平杆间距为0.45m,按三跨连续梁计算,跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×13×0.45 =0.2633kN.m; σ =0.2633×10 /(3.73×10 )=7.058N/mm ; 梁底模面板计算应力σ =7.058N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 fm=13N/mm2,满足要求!
6 4 2

2

6. 梁底模抗剪强度验算 最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足: -8-

V=0.6ql=0.6×13 kN/m×0.45m=3.51kN

τ

=3×3.51×103/(2×140×40)=0.9375N/mm2

梁底模木方计算应力τ =0.9375N/mm2小于梁底模木方的抗剪强度设计值 fv=1.4N/mm2,满足要求!

7.梁底模挠度验算(不含动载):
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作 用. 最大挠度计算公式如下:

其中,q--作用在模板上的压力线荷载: 荷载:q =0.018+0.014+0.574+9.18=9.786 kN/m l =450.00mm; E--弹性模量:E=9000N/mm ; 最大允许挠度值:[ω ]=l/250=450.00/250=1.80mm; 最大挠度计算值:ω =0.677×9.786×450.00 /(100×9000×7.47× 10 )=0.404mm; 最大挠度计算值:ω =0.404mm小于最大允许挠度值:[ω ]=1.80mm,满足要 求!
5 4 2

二、楼板150厚模板计算
1.脚手架参数

-9-

横向间距或排距:1.00m;纵距:1.00m;宽7米,高5米,采用松木木方间 距0.3m,托梁50×70mm;采用的钢管:Φ 48×3.0mm;立杆间距1m×1m,步距 1.5m。

2.荷载计算
模板自重(kN/m ):
3 2

0.3kN/m
3

2

混凝土自重(kN/m ):24 kN/m ×0.15m=3.6kN/m 钢筋自重(kN/m ):1.1kN/m ×0.15m=0.165kN/m
3 3

2

2

恒荷载:q1=(0.3+3.6+0.165)×1 =4.065 kN/m 施工人员及设备荷载标准值(kN/m ):2.5kN/m 活荷载:q2=2.5×1=2.5kN/m 设计荷载值:q=1.2×4.065+1.4×2.5=8.378 kN/m
2 2

3.强度计算
按三跨连续梁,跨度:l=0.3m,模板厚:12mm; 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×8.378×0.3 =0.075kN.m; 模板抵抗矩:WX 板=1/6×1000×122=24×103mm3 σ =0.075×10 /(2.4×10 )=3.125N/mm ; 板模面板计算应力σ =3.125N/mm2小于面板的抗压强度设计值fm=16N/mm2, 满足要求!
6 4 2

2

4.挠度计算
按三跨连续梁挠度计算公式为:

IX 木=1/12×1000×133=183×105mm4 - 10 -

ω =0.677×4.065×300.00 /(100×7.3×10 ×1.83×10 )= 0.167mm; [ω ]=l/250=300.00/250=1.20mm; 三跨连续梁最大挠度计算值:ω =0.167mm小于最大允许挠值:[ω ]=1.20mm, 满足要求!

4

3

5

模板支撑木方的计算
本工程梁底支撑采用方木,按三跨连续梁计算:

1.截面特征值:
木方抵抗矩:WX 木=1/6×70×502=2.9166×104mm3 木方惯性矩:IX 木=1/12×70×503=7.29×105mm4

2.荷载的计算:
(1)恒荷载:为钢筋砼梁与模板自身荷载(kN/m): q1=(24+1.1)×0.3×0.15+0.3×0.3=1.2195kN/m;? (2)活荷载:为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): q2=2.5×0.3=0.75kN/m; 荷载设计值:q =1.2195×1.2+1.4×0.75=2.513kN/m

3.方木强度验算: (1)方木抗弯验算
最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.513×11=0.2513kN.m; 最大应力σ =M/W=0.2513×10 /29166=8.616N/mm ; 方木的最大应力计算值8.616N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足 要求!
6 2

(2)方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足: - 11 -

其中最大剪力:V=0.6×2.513×1=1.5078kN; 方木受剪应力计算值τ =3×1507.8/(2×70×50)=0.6462N/mm ;? 方木抗剪强度设计值[τ ]=1.4N/mm ; 方木的受剪应力计算值0.6462N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.40N/mm2, 满足要求!
2 2

(3)方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如 下:

q=(24+1.1)×0.3×0.15+0.3×0.3=1.2195kN/m 方木最大挠度计算值ω =0.677×1.2195×1000 /(100×9000×729.00× 10 )=1.258mm;? 方木的最大允许挠度[ω ]=1×1000/250=4.0mm; 方木的最大挠度计算值 ω =1.258mm小于方木的最大允许挠度 [ω ]=4.0mm, 满足要求!
3 4

托梁计算:(按三跨连续梁计算)
(1)托梁材料及截面特征值: 托梁选用100×70木方; 木方抵抗矩:WX 木=1/6×100×702=8.167×103mm3 木方惯性矩:IX 木=1/12×100×703=2.858×106mm4 木材弹性模量E(N/mm2):9000N/mm2; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):13N/mm2; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2; - 12 -

(2)强度计算: 荷载计算公式如下: 恒荷载集中力:1.2195×1=1.2195kN 活荷载:1.5×0.3×1=0.45kN q =1.2×1.2195+1.4×0.45=2.093 kN

①.抗弯强度验算
最大弯距M=0.267ql=0.267×2.09×11=0.559kN.m; 最大应力σ =M/W=0.559×10 /81670=6.84N/mm ; 方木的最大应力计算值6.84N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足 要求!
6 2

②.抗剪强度验算:
最大剪力:V=1.267×2.093=2.65kN; 方木受剪应力计算值τ =3×2650/(2×100×70)=0.568N/mm ;? 方木的受剪应力计算值0.568N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.40N/mm2,满 足要求!
2

③.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和, 计算公式如 下: q=(24+1.1)×0.3×0.15+0.3×0.3=1.2195kN/m 方木最大挠度计算值ω =1.883×1.2195×1000 ×10 /(100×9000×28.58 ×10 )=0.8927mm;? 方木的最大允许挠度[ω ]=1×1000/250=4.0mm; 方木的最大挠度计算值ω =0.8927mm小于方木的最大允许挠度[ω ]=4.0mm, 满足要求!
5 3 3

模板支撑立杆的计算
立杆采用Φ 48×3.0mm钢管,纵横间距1m×1m,步距1.8m; - 13 -

1.钢管截面特征值 A=4.24cm2; 立杆计算长度:L0=h+2a=1.3+2×0.3=1.9m 2.荷载取值: 模板自重(kN/m ):
3 2

0.3kN/m2
3

钢筋自重(kN/m ):1.1kN/m ×0.15m=0.165kN/m2 混凝土自重(kN/m ):24kN/m ×0.15m=3.6kN/m2 恒荷载:q1 =0.3+0.165+3.6=4.065kN/m2 架管自重:q2 =0.2053 kN/m2 活荷载标准值查表(kN/m ):1.0kN/m
2 2 3 3

故立杆荷载值:q恒 =4.065kN/m2×1m×1m+0.2053kN/m2×1m×1m =4.27kN q活 =1.0kN/m2×1m×1m=1kN 设计荷载值:N=1.2×4.27+1.4×1=6.524kN 3.强度及稳定性验算:

λ

=L0/i=190/1.58=120

由长细比L0/i的结果,查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ =0.452;? 钢管立杆受压应力计算值; σ =N/(υ ×A)=6.524×10 /(0.452×4.24×10 )=34.04N/mm ; 立杆稳定性计算值σ =34.04N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f]=205.000N/mm2,强度及稳定性满足要求!
3 2 2

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