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2#斜屋面模板专项施工方案


元宏锦江( 元宏锦江(一期)2#楼 楼

斜屋面模板 斜屋面 模板 专项施工方案 专项 施工方案

编制: 审核: 批准:

福建省永泰建筑工程公司 2011.2.08

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一、编制依据 1.设计施工图纸 . 2.现行规范标准 . 二、工程概况 1.工程建设相关单位 . 2.建筑设计概况 . 3.结构设计概况 . 4.工程特点、重点、难点 .工程特点、重点、 三、施工方法及要点 1.概况 . 2.材料的选用 . 3.模板工程施工方法及要点 . 3.1 施工顺序 3.2 特殊部位模板支设 3.2.1 天沟 3.2.2 老虎窗 3.2.3 烟道 3.2.4 屋脊及阴角 3.2.5 柱、梁、连梁模 3.2.6 斜屋面顶板支模要求
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4.支撑体系 . 5.模板支设注意事项 . 6,屋面板模板设计 , 7,屋面梁模板设计 , 8,采用钢管脚手架 ,

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元宏锦江一期, 楼 元宏锦江一期,2#楼 斜屋面模板专项施工方案
一、编制依据
1.设计施工图纸 .
序号 图纸名称 图号 出图日期

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2#楼结构设计图

结施、结通图

2010 年 3 月

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2 楼#建筑设计图

建施、建通图

2010 年 3 月

2.现行规范标准 .
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 《施工组织设计》 工程设计图纸及标准图集

二、工程概况: 工程概况:
1.工程建设相关单位 .
序号 1 2 3 4 5 6 项目 工程名称 建设单位 设计单位 监理单位 总包单位 质量监督 内容 开封元宏锦江一期工程 2#楼 开封元宏房地产开发有限公司 开封市建筑设计院有限公司 河南建工工程监理有限公司 福建省永泰建筑工程公司 开封市质量监督站
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2.建筑设计概况 . 本工程由一幢 1~17 层的住宅组成(2#楼) ,总建筑面积为 12740.87 平方米,一层商铺 5.2 m 二至十七层层高为 2.9m,建筑高 度为 58.10m。 3.结构设计概况 . 结构类型:框架剪力墙结构。建筑耐火等级为二级,抗震设防 烈度为 7 度,工程为多层建筑。 4.工程特点、重点、难点 .工程特点、重点、 元宏锦江 2#楼为框架剪力墙结构,一层商铺 5.2 m 二至十七层 层高为 2.9m,层数为 17 层,屋面为斜屋面。 屋面工程形状复杂,斜屋面高低错落,屋面斜板倾角为 60°和 30°,屋面模板工程施工难度大,劳动强度高,标高控制较难,模板 等周转材料消耗量远远超出定额消耗量,为一次摊销。屋面板有向 外悬挑 500mm 的檐沟,檐口支架搭设困难。屋面板上有老虎窗, 给施工带来更大的难度,模板配置要求更高。支撑体系搭设困难, 整个支撑体系为满堂架支撑系统,控制好水平拉杆的设置和受力立 杆的传力途径,采用扣件钢管架支撑,确保模板的稳定性和刚度。

三、斜屋面施工方法及要点 斜屋面施工方法及要点
1.概况 . 2#楼分为两个单元,每个单元共 17 层,一层商铺 5.2 m 二至十
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七层层高为 2.9m,总建筑高度为 58.10m,屋面为斜屋面,斜屋面 屋脊标高为 58.10m。屋面斜板倾角为 60°和 30°,斜板至屋脊高度 为 4.15m。 2.材料的选用 . 屋面模板体系采用 18 厚木胶合板及 50X100 木档配置,模板支 架系统采用 φ48×3.0 钢管扣件架满堂搭设。 3.模板工程施工方法及要点 .模板工程施工方法及要点 3.1 施工顺序 施工顺序 主体结构柱模安装→满堂架搭设→立梁模→铺斜屋面板→加 固 满堂架搭设前先在十七层板面(层面结构标高为 17. 4m)阁楼 屋面柱模定线安装,天沟预先支设放出轮廓线及控制标高线和斜屋 面屋脊线及阴角线(整个坡屋面水平投影线) 。 斜屋面标高为 55.278.m 至 56.4m 不等。 搭架时按控制标高立好 高点及低点立杆,扫地杠水平杆及纵横向剪力撑。 架子搭设完毕之后,在梁模板支设至斜屋面梁底,立梁侧膜、 铺坡,枋与架提固定采用 18#铁丝 8 字型绑扎,绑扎点间距不大于 1000。 3.2 特殊部位模板支设 3.2.1 天沟 2#楼坡屋面还带有天沟向外挑 500,外边翻高 500, 。为保证混 凝土外观质量及刚性防水要求反沿与斜面板混凝土一次浇筑。
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天沟剖面示例图:

木烟烟木木500 木木烟木木500 对对对对木木600 木木木木300 钢钢木木600

钢钢木木1000

天天天烟烟

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3.2.2 老虎窗 老虎窗支撑布置图

100mm厚厚厚厚 18mm胶胶胶 50X100木木木木300

铅铅对铅

钢钢

对对对对Φ14

老老老烟烟老老烟

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3.2.3 烟道 烟道中心线距屋脊小于 1500 时,应高出屋脊 500; 烟道中心线距屋脊 1500-3000 时,应与屋脊同高; 烟道中心线距屋脊大于 3000 时,其顶部与屋脊的连线同屋脊 水平线之间夹角不大于 10°。 烟道支撑布置图
木木烟烟

钢钢钢钢

烟烟烟烟烟烟烟
3.2.4 屋脊及阴角 屋脊及阴角模板施工是整个坡屋面模板工程关键。搭设架体时 要求严格按楼面放出的轮廓线及控制标高施工在架体上铺好垫底木 枋并绑牢后,按楼面上的控制线在木枋上弹出屋脊及阴角线,再进 行模板施工,确定截面尺寸准确。

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·

3.2.5 斜屋面顶板支模要求 屋面顶板支模 支模要求 30°处采用单面模板法:此法是斜屋面混凝土施工中较常用的 简易法,但影响浇筑质量的方面较多,如屋面坡度的大小,模板的 光滑程度和坍落度的影响等。因混凝土无法按常规振捣而导致不密 实,须待混凝土处于初凝阶段再振捣。此时混凝土的可塑性降低, 再振捣势必造成混凝土的内伤和裂纹。为此,在施工中应采用一些 措施,如控制混凝土的坍落度 30-50mm,利用焊接板筋做抗滑移带 和确定混凝土流向、分段施工等。为了保证板面的平整度,随捣随 用 1:2.5 水泥砂浆抹平。 60°处为双面夹板法。 施工需要用短钢筋作支架, 并加设止水 片,以控制屋面厚度和止水、防渗。由于模板支撑系统承受斜屋面 的横向推力,因此,必须设置斜撑。应两面同时顺向浇筑混凝土, 以减少侧压力,使焊接钢筋同时双面受力。防止混凝土单侧浇筑使 支架发生位移而一边倒,甚至发生坍塌事故。斜屋面混凝土施工受 到高处作业、坡度大小、形状变化和槽沟等多方面影响,支模及浇 筑混凝土均比较困难。

4.支撑体系 .
2#楼采用满堂架搭设, 满堂架立杆从十七层~阁楼坡屋面顶高度 不等,立杆间距为 1000,水平杆间距为 1500,搭设。
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架搭设高度依据斜屋面坡度及标高而定。为了保证整个支撑体 系的稳定,纵横必须全部设置扫地杆及落地落地剪力撑,以消除屋 面侧的压力。 满堂架搭设示例图:

5.模板支设注意事项 .
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按施工规定要求超过 4m 跨梁中部起拱 2% 配置模板时工长必须对主要部位重点检查模板的加工质量。

六,屋面板模板设计 屋面板模板设计
其计算简图如下: q(恒载)

本工程楼板厚为:0.10m,根据具体 情况对 100mm 的板进行计算楼板的模板及支撑设计: (1) 、对于板厚为 100mm 的模板采用 18 厚胶合板(915×1830) ,次 龙骨采用 100×100 松木顺胶合板短边方向布置间距 366mm, 主龙骨 采用 80×80 松木条间距 1000,支撑采用碗扣式钢管进行支撑,支 撑间距 1200×1000mm。E:木材弹性模量取(9-10)103 N/mm2,[σ]: 木材抗弯强度设计值,松木取 13 N/mm2 详楼模板支撑图。

钢筋混凝土 18mm胶合板 100×100@366松方木  

φ48×3.5@1200×1000

1000

1000

1000

各材料的验算如下: (以板厚 100 为验算依据) 1、胶合板验算
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荷载(KN/m2) 取 1 米板宽进行计算 ① 模板结构自重:0.5×1=0.5 ② 新浇钢筋砼自重: 25×0.10=3.00 ③ 施工人员及施工设备荷载:2.5 恒荷载:q=1.2×(0.5+3)=4.20(KN/m) 活荷载:1.4×2.5=3.5(KN/m) 楼板模板是双向板(按三跨连续梁) ,其计算简图如下:

q(恒载) 366 366 366

(1)、 活荷载按均布荷载考虑, (按最不利组合进行布置), 其计算简 图如下: q1(活荷载) 366 366 366

Mmax=(0.1×4.2+0.117×3.5) ×0.3662=0.11(KN.m) Vmax=(0.600×4.2+0.617×3.5) ×0.366=1.71(KN) (2)、活荷载按集中力考虑 按弯矩最不利组合布置 其计算简图如下: F(活荷载) 366 366 F(活荷载) 366

按剪力最不利组合布置 F(活荷载)F(活荷载)

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366

366

366

Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08 × 4.2 × 0.3662+0.213 × 3.5 × 0.366=0.32(KN.m) Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×4.2×0.366+0.675×3.5=3.28(KN) 故取(1) (2)的大值 M=0.32(KN.m) V=3.28(KN)进行强度验算 (3)抗弯强度的验算 Wx=(bh2 )/6=(915×182 ) /6=49410(mm3) σ= Mmax/Wx=0.32×106/49410=6.48(MPa)<〔fm〕=13 (MPa) 所以抗弯强度满足要求 (4)抗剪强度的验算 τ=(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)= 3×3.28×103/(2×915×18)=0.30(MPa)<〔ft〕 =1.4 (MPa) 所以抗剪强度满足要求 (5)挠度的验算,其计算简图如下: q(活荷载不考虑振捣砼产生的荷载)

366

366

366

q=4.5 KN/m2 I=(bh3)/12=(915×183)/12=444690 (mm4), Kw 查《建筑施工手册》 第四版缩印本 P51-52 W=(Kwql4)/(100EI)=0.677×4.2×3664/(100×9000×444690) =0.13mm<366/400=0.915mm 所以挠度满足要求 2、次龙骨验算 次龙骨采用 100×100,间距 366mm 恒荷载的计算简图如下: q(恒荷载)

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1000

1000

1000

(1) 活荷载按均布考虑:其计算简图如下: q’(活荷载) 1000 1000 1000

q=4.2×0.366=1.54(KN/m) q’=3.5×0.366=1.28(KN/m) 查表得 Mmax=(0.100×1.54+0.117×1.28) ×1.02=0.31(KNm) Vmax=(0.600×1.54+0.617×1.28) ×1.0=1.71(KN) (2) 活荷载按集中力考虑 按弯矩最不利组合布置,计算简图如下 F 1000 1000 F 1000

按剪力最不利组合布置,计算简图如下 F 1000 1000 F 1000

查表得 Mmax=0.08ql2+0.213FL=0.08×1.54×1.02+0.213×1.28×1.0=0.40 (KNm) Vmax=0.600ql+0.675F=0.600×1.54×1.0+0.675×1.28=1.79(KN) 故取(1)、 (2)的大值 M=0.40(KNm) V=1.79(KN)进行强度验算 (3)、抗弯强度的验算 Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67(mm3) σ= Mmax/Wx=(0.40×106)/166666.67=2.40(MPa)<〔fm〕=13 (MPa)
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所以抗弯强度满足要求 (4)、抗剪强度的验算: τ =(Vs)/(Ib)=(3V)/(2bh)=3 × 1.79 × 103/(2 × 100 × 100)=0.27(MPa)<〔ft 〕=1.4 (MPa) 所以抗剪强度满足要求 (5) 、挠度的验算,其计算简图如下(本工程存在单跨的现象,单 跨的挠度最大,按单跨计算) q(活荷载不考虑振捣砼产生的荷载)

1000 q=4.2×0.366=1.54 KN/m I=(bh3)/12=(100×1003)/12=8333333.33 (mm4), Kw 查《建筑施工 手册》第四版缩印本 P51-52 W=(5ql4)/(384EI)=〔5×1.54×10004〕/(384×9000×8333333.33) =0.27 mm<〔w〕=1000/400=2.5mm 所以挠度满足要求 3、主龙骨的验算 主龙骨采用 100×100, S=1000(mm) (1) 恒荷载计算简图如下: F F F F F F F F 1200 1200 (2)活荷载 a、按弯矩最不利布置组合 F F 1200 1200 F F F F F 1200 F 1200

F

F

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b、按剪力最不利布置组合 F F F F 1200 1200

F

F

F 1200

(3)强度验算 F=4.2×0.366×1.0=1.54KN F 活=3.5×0.366×1.0=1.28KN Mmax =(0.244×1.54+0.289×1.28) ×1.2=0.89(KNm) Vmax=(1.267×1.54+1.311×1.28) =3.63(KN) σmax= Mmax/Wx=0.89×106/ 〔1/6×100×1002〕=5.34(MPa)<〔fm〕=13 (MPa) τ max=(3 Vmax )/(2bh)=(3×3.63×103)/(2×100×100) =0.54(MPa)< 〔ft〕=1.4 (MPa) 故强度满足要求 (4)挠度的验算,其计算简图如下: (本工程存在单跨的现象,单 跨的挠度最大,按单跨计算) F F F F 1200 Wmax=(Fa(3l2-4a2)/(24EI)= 〔1.54×0.4×103×(3×12002-4×4002〕 / 〔24 3 ×9000×(1/12)×100×100 〕 =1.26 (mm ) <〔w〕=1200/400=3 (mm) 所以挠度满足要求 屋面梁模板设计: 七 屋面梁模板设计: 本工程的梁截面尺寸有:250×450、等,梁模板采用 18 厚胶合 板,底模横楞采用 100×100mm 的中方,间距 500mm、600mm,纵楞采 用 100mm×100mm,间距 500mm、600mm,扣件式钢管支撑,间距 1200、 1500mm,横楞采用 100mm×100mm,具体详梁模板构造图,穿梁螺栓的 水平间距为 1000mm。
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本组织针对梁进行 240×450 mm2 进行验算。 (其计算简图按二跨 连续梁计算)
2 一、针对 250×450mm 的梁进行计算

1、底模计算 (1)底模验算 a.强度验算: 底板承受荷载: 底模板自重:0.5×0.20=0.10(KN/m) 钢筋砼自重:25×0.20×0.8=3 (KN/m) 振动荷载:2.0×0.20=0.4 (KN/m) 恒载::q=(0.10+3)×1.2×1=3.72(KN/m) 活载:q1=0.4×1.4×1=0.56 (KN/m)

18mm胶合板 100×100松方木  

φ12对拉螺栓@1000 100×100方木@600  

φ48×3.5@1500

400

600

600

600

a、强度的验算(活荷载最不利荷载布置)其计算简图如下: q1(活荷载) 600 600 600

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Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56) ×0.5=0.16(KNm) Vmax=Kvql=(0.5×3.72+0.617×0.56) ×0.8=1.55(KN) Wx=(bh2 )/6=(915×182 ) /6=49410(mm3) σmax= Mmax/Wx=(0.16×106)/49410=3.24(MPa)<〔fm〕=13 (MPa) ( /(2bh)=(3×1.55×103)/(2×915×18) =0.14(MPa)< ft 〕 〔 τmax= 3 Vmax) =1.4 (MPa) 所以强度满足要求 b、挠度的验算,其计算简图如下: q(活载) 600 600 600 Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×5.58×6004〕/〔100×9000×915× 〕 183×(1/12) =1.22mm<〔w〕=600/400=1.5mm 所以挠度满足要求 (2)次龙骨验算 a. 强度验算: q=3.72+0.56=4.28(KN/m) q,=3.72(KN/m) (用于挠度计算) 按单跨计算,其计算简图如下: (500mm 为梁宽各边加 100mm)

400 Mmax=(1/8)ql2=(1/8)×4.28×0.42=0.09(KNm) Vmax=0.5ql=0.5×4.28×0.4 =0.86(KN) σmax= Mmax/Wx=(0.09×106)/〔 (1/6)×100×1002〕=0.54(MPa)<〔fm〕 =13 (MPa) τmax=(3 Vmax)/(2bh)=(3×0.86×103)/(2×100×100) =0.13(MPa)< 〔ft 〕=1.4 (MPa)
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所以强度满足要求 b. 挠度验算 Wmax= 5ql4 /(384EI)= 5×4.28×4004/〔384×9000×(1/12)×100× 1003〕 =0.02(mm ) <〔w〕=400/400=0.75(mm) 所以挠度满足要求 (3)主龙骨验算 其计算简图如下: q(恒载) 1500 1500 1500

a、 强度的验算(活荷载最不利荷载布置)其计算简图如下: q1(活荷载) 1500 1500 1500

Mmax=Kmql2=(0.1×3.72+0.117×0.56) ×1.52=0.98(KNm) Vmax=Kvql=(05×3.72+0.617×0.56) ×1.5=3.87(KN) Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67 (mm3) σmax= Mmax/Wx=(0.98×106)/166666.67=5.88(MPa)<〔fm〕=13 (MPa) τmax=(3 Vmax)/(2bh)=(3×3.87×103)/(2×100×100) =0.58(MPa)< 〔ft 〕=1.4 (MPa) 所以强度满足要求 b、挠度的验算,其计算简图如下: q(活载) 1500 1500 1500

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×3.72×15004 〕/〔100×9000×100
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×1003×(1/12) 〕 =1.70 mm<〔w〕=1500/400=3.75mm 所以挠度满足要求 2、侧模的验算 (1)胶合板的验算 a.侧压力 F=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24× 〔(250)/(20+15)〕 ×1.15×21/2=49.07 (KN/m2) P=25H=25×0.5=15 (KN/m2) 取二者较小值 P=15(KN/m2)计算 振捣荷载 4(KN/m2) 恒载 q=1.2×15=18(KN/m2) 活载 q1=1.4×4=5.6(KN/m2) b.强度验算: 按二跨连续梁进行计算,其计算简图如下: q(恒荷载) 250 250

弯矩活荷载最不利荷载布置,其计算简图如下: q1(活荷载) 250 250

剪力活荷载最不利荷载布置,其计算简图如下: q(恒荷载) 250 250

Mmax=Kmql2=(0.125×18+0.063×5.6) ×0.252=0.16(KNm) Vmax=Kvql=(0.625×18+0.625×5.6) ×0.25=3.69(KN) Wx=(bh2 )/6=(600×182 ) /6=32400 (mm3) σmax= Mmax/Wx=(0.16×106)/32400=4.93(MPa) <〔fm〕=13 (MPa)
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τmax= 3 Vmax) ( /(2bh)=(3×3.69×103)/(2×600×18) =0.51(MPa)< ft 〕 〔 =1.4 (MPa) 所以强度满足要求 c. 挠度验算,其计算简图如下: q(恒荷载)

250

250

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.521×18×2504〕/〔100×9000×(1/12) ×100×1003〕 =0.49 (mm ) <〔w〕=l/400=250/400=0.63 (mm) 所以挠度满足要求 (2)横楞的验算 恒载 q=0.3×15×1.2/2=2.7(KN/m) 活载 q1=0.3×4×1.4/2=0.84(KN/m) 强度验算: 按三跨连续梁进行计算,其计算简图如下: q(恒荷载) 1000 1000 1000

活荷载最不利荷载布置,其计算简图如下: q1(活荷载) 1000 1000 1000

Mmax=Kmql2=(0.1×2.7+0.117×0.84) ×12=0.37(KNm)
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Vmax=Kvql=(0.8×2.7+0.617×0.84) ×1=2.14(KN) Wx=(bh2 )/6=(100×1002 ) /6=166666.67 (mm3) σmax= Mmax/Wx=(0.37×106)/166666.67=2.22(MPa)<〔fm〕=13 (MPa) τmax=(3 Vmax)/(2bh)=(3×2.14×103)/(2×100×100) =0.32(MPa)< 〔ft 〕=1.4 (MPa) 所以强度满足要求 挠度验算,其计算简图如下: q(恒荷载) 1000 1000 1000

Wmax=(Kwql4)/(100EI)=〔0.677×2.7×10004〕/〔100×9000×(1/12) ×100×1003〕 =0.24(mm ) <〔w〕=1000/400=2.5 (mm) 所以挠度满足要求 (3)穿梁螺栓的计算 验算公式如下: N<[N]=f×A N—穿梁螺栓所受的拉力 A—穿梁螺栓有效面积(mm2) f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取 170.00N/mm2 查表得: 穿梁螺栓的直径:12mm 穿梁螺栓有效面积:9.85mm 穿梁螺栓有效面积:A=76mm2

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穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.6×1=10.8KN 穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92 KN>N (4) 支撑验算: F=(8.58+3.5)×0.915 ×1.5=16.58KN 模板支撑采用φ48×3.5 的扣件式钢管进行支撑, 采用φ48×3.5 的钢管脚手架模板支架支撑,其支撑承载力及稳定性验算时钢管壁 厚应按小于等于 3.0mm 计算.其截面几何特性: (I/A)1/2=1.59cm ,h0=1800,f=205 N/mm2 h+2a=1800+2×100=2000mm k2=1.000(支撑高度小等于 4m) 1 ,k2 系数查《建筑施 ,k k1=1.167 工手册》第四缩印本中脚手架结构模板支撑的构造和设计 P240。 l0= k1×k2×(h+2a)=2334mm λ= l 0/i=2334/15.9=147 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》JGJ130-2001 附录 E 可得 Ψ=0.32 Nd=Ψ×A×f=0.32×424×205×10-3=27.81KN>N=16.58KN 所以钢管支撑稳定性满足要求。 八.采用扣件式钢管脚手架 采用扣 本工程斜屋面层高 53.1m-56.4m (2) 、对于层高为 53.1m-56.4m 采用扣件式钢管脚手架,支撑间距为 1000×1000 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 可得 1/2 i= 钢管截面几何特性参数为 A=4.24cm2 , (I/A) =1.59cm , f=205 N/mm2 支架立杆步距 h=1800mm (根据层高设置一步距) 取 a=650mm h+2a=1800+2×650=3100mm k1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2 系数查《建筑施工手册》第四缩印本 中脚手架结构模板 的构造和设计 P240。
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A=4.24cm2 ,i=

l0= k1×k2×(h+2a)=3618mm λ= l 0/i=3618/15.9=228 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 可得 Ψ=0.14 Nd=Ψ×A×f=0.14×424×205×10-3=12.17KN>N=11.16KN 所以钢管支撑稳定性满足要求。 2、梁的模板支撑 (3.72+1.4×3)×1.5=11.88KN (1) 、对于层高 53.1m-56.4m 可采用φ48×3.5 的扣件式钢管脚手架模板支架支撑,其计算如下 (假设梁的高度为 500mm) : 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 可得 截面几何特性 A=4.24cm2,i=(I/A)1/2=1.59cm,f=205 N/mm2 支架立杆步距 h=1800mm (根据层高设置一步距) 取 a=400mm h+2a=1800+2×400=2600mm k2=1.000, k1 ,k2 系数查《建筑施工手册》第四缩印本 k1=1.167 中脚手架结构模板 的构造和设计 P240。 l0= k1×k2×(h+2a)=3034m λ= l 0/i=3034/15.9=191 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 可得 Ψ=0.197 Nd=Ψ×A×f=0.197×424×205×10-3=17.12KN>N=11.88KN 所以钢管支撑稳定性满足要求 (2) 、对于层高为 2.9 米,可采用φ48×3.5 的扣件式钢管脚手架 模板支架支撑,其计算如下(假设梁的高度为 400mm) : 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 可得 截面几何特性 A=4.24cm2,i=(I/A)1/2=1.59cm,f=205 N/mm2 支架立杆步距 h=1800mm 取 a=350mm h+2a=1800+2×350=2500mm k1=1.167 k2=1.000, k1 ,k2 系数查《建筑施工手册》第四缩印本 中脚架结构模板支撑的构造和设计 P240。 l0= k1×k2×(h+2a)=2918mm λ= l 0/i=2918/15.9=183 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 可得
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Ψ=0.214 Nd=Ψ×A×f=0.214×424×205×10-3=18.60KN>N=7.68KN 所以钢管支撑稳定性满足要求。

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