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扩底抗拔桩试验分析与抗拔承载力计算方法


2卷 5期 第 第 2006 年 10 月

下 空 间 与 工 程 学 报 地 Chinese Journal of U nderground Space and Engineering

Vol. 2 Oct . 2006

1 引言

近年来 ,随着城市建设的高速发

展 , 城市建设 用地越来越少 ,地下空间的开发和利用成为发展的 必然趋势 .大量带有地下车库的高层建筑 ,以及地 下管廊 , 下沉式广场的兴建 , 使地下结构抗浮问题 变得非常突出 .目前 ,扩底抗拔桩因其单桩抗拔承 载力大 , 质量易于保证 , 施工速度快 , 无噪音 , 无振 动 ,在保证一定抗拔力的情况下 ,可缩短桩长 ,减少

文章编号 :167320836 ( 2006) 0520775206 中图分类号 : TU473
tio n met hod
3

扩底抗拔桩试验分析与抗拔承载力计算方法
张栋 , 杨龙才 , 王炳龙

( 同济大学道路与交通工程教育部重点实验室 ,上海 200331)

摘 : 为了了解扩底抗拔桩的抗拔机理和抗浮特点 ,进行扩底抗拔桩和等截面抗拔桩的 要 试桩试验 .试验表明 ,扩底抗拔桩可以大幅度提高桩的抗拔能力 .通过试验 ,分析了扩底抗拔 桩抗浮作用机理 ,得到了扩底抗拔桩的上拔规律 .根据作用机理 , 结合已有公式 ,探索出扩底 抗拔桩单桩极限抗拔承载力设计的计算方法 ,从而进一步为扩底抗拔桩在软土地区中的应用 提供借鉴 . 关键词 : 钻孔扩底灌注桩 ; 抗拔承载力 ; 试验 ; 计算方法 文献标识码 :A

( Key L aboratory f or H i g hw ay an d T ra f f ic En gi neeri n g of M i nist ry of E d ucation , Ton g j i U ni versit y , S han g hai 200331 , P. R. Chi na )

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in2place pile wit h enlarged bottom and up2lift resistance pile wit h equal sectio n is carried out . It is found t hat t he bored cast2in2place pile wit h enlarged botto m can imp rove t he float resisting capability to a great extent . bored cast2in2place pile wit h enlarged botto m in t he deep fo undation of soft clay area.

in2place pile wit h enlarged botto m in t he deep foundatio n of soft clay area is obtained. It extends t he use of t he

sisting mechanism and t he existed formula , t he calculation fo r up2lift resistance bearing capacity of bo red cast2

收稿日期 :2006204206 作者简介 : 张栋 ( 19792) ,男 ,同济大学道路与铁道工程博士研究生 ,主要从事岩土与地下工程的研究 . http://www.cnki.net

Through t he test , t he suffering force mechanism and up2lift disciplinarian are discussed. Based o n t he float re2 Keywords : bored cast2in2place pile wit h enlarged bottom ; uplift resistance bearing capacity ; test ; calcula2

Experimental Analysis and Calculation of the Up2lif t Resistance Bearing Capacity of Bored Cast2in2place Pile with Enlarged Bottom
ZHAN G Do ng2liang , YAN G Lo ng2cai , WAN G Bing2lo ng

Abstract : In o rder to understand float resisting mechanism and it s characteristic a test o n t he bo red cast2

3

桩数 ,避免穿过某些复杂的地层 ,改善施工条件 ,省 工省料省时 ,节约投资等特点 , 在工程中经常用来 解决抗浮问题 .但扩底桩的设计 , 试验资料甚少 , [ 1~ 5 ] 扩底抗拔桩的理论尚未完善 .一般在设计抗 拔桩时 ,通常是参照规范规定的抗压桩的侧摩阻 力 ,再乘以单一的经验折减系数 , 以此作为抗拔桩 的侧摩阻力来计算其抗拔力 .扩底抗拔桩由于在 桩底形成扩大头 , 增大桩端承载面积 , 从而提高单 桩抗拔承载力 ,如何合理考虑桩底抗拔力成为设计

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地 下 空 间 与 工 程 学 报 2 卷 第

计算的难点 .本文通过试桩分析扩底抗拔桩的受 力情况 ,同时对比等截面抗拔桩分析扩底抗拔桩的 受力特点和扩底抗拔桩的受力机理 ,从而探讨出适 合软土地区的扩底抗拔桩单桩抗拔承载力计算方 法.

砂质粉土 ,该层为微承压含水层 , 承压水水头埋深 5. 7~6. 8 m ,承压水头为 12. 4 ~15. 3 m ,平均水头 13. 5 m ,承压水位标高 - 1. 52 ~ - 2. 54 m , 水位平 均标高为 - 2. 1 m .第二承压水层为 ⑦ 层灰黄色 11 砂质粉土 ,动态水位相对稳定 ,水位埋深为 6. 3 m , 承压水头为 22. 69 m , 承压水头标高为 - 2. 17 m . 具体地质情况见表 1 . 试桩为钻孔机械扩底的现场扩底灌注桩 ,桩长 44 m , 桩径 600 mm , 扩底直径 1150 mm , 扩底部分 高 1 m , 共 4 根 .同时为对比扩底抗拔桩抗拔效 果 ,浇筑 2 根长 57 m , 桩径 700 mm 等截面试桩 . 其砼保护层均为 50 毫米 ; 砼强度等级为 C30 .试 桩概况如表 2 所示 .

2 试验观测与结果分析
2. 1 场地地质情况与桩型情况

试验区域地基土分布较稳定 ,属于较大的古河 道沉淀区 ,上层主要是第 ③ , ④ 层 第 层和第 ⑤ 层软 弱粘性土层 ,其下普遍出现 ⑤ 层砂质粉土 , ⑤ 和 2 3 ⑤ 层为粉质粘土 ,属于典型的软土地区 .场地地 4 下水埋深为 0. 5 m , 第一承压水层为第 ⑤ 层灰色 2

表1 试验地域地质概况
Table1 G eological data in the test terrain

土层 编号 ① 1 ② 1 ② ③ ④ ⑤ 1 ⑤ 2 ⑤ 3

土层名称 填土 黄色粉质粘土 灰黄色粉质粘土 灰色淤泥质粉质粘土 灰色淤泥质粘土 灰色淤泥质粉质粘土 灰色砂质粉土 灰色粉质粘土夹粉砂

土层 厚度/ m
0. 6~4. 0 0. 5~2. 0 0. 4~1. 3 0. 8~4. 4 7. 2~13. 4 2. 2~8. 8 2. 2~8. 6 1. 0~25. 1
f s/ kpa c/ kpa

r′ m3 kg/

Φ° /
18. 7 18 16. 2 16. 2 10. 9 12. 1 30. 6 22. 9

W/ %

e/ %

15 15 15 15 25 30~40 55 40m 以上 50 40m 以下 55

24. 7 27. 4 20. 7 10. 6 10. 9 11. 9 3. 6 20. 3

9. 75 9. 54 8. 12 7. 59 7. 11 8. 1 8. 8 8. 11

26. 6 28. 5 39. 1 46. 7 57 39. 4 33. 1 39. 8

0. 77 0. 8 1. 14 1. 27 1. 56 1. 14 0. 99 1. 13

表2 试桩概况
Table2 G eneral situation of the test pile

桩号 桩身
A1 A2 A3 A4 C1 C2 600 600 600 600 700 700

设计孔径/ mm 桩底
1150 1150 1150 1150 700 700

桩身实测孔径/ mm 桩身
710 630 600 620 710 710

桩底
1190 1220 1150 1250 820 950

实测深度/ m
45. 00 45. 00 43. 70 44. 50 50. 90 57. 10

为求测各抗拔桩的桩侧摩阻力 , 扩底桩的抗拔 端承力和桩的上拔量 ,在每根抗拔桩桩身不同深度 处对称埋设了测力传感器和沉降杆 . 试验终止加载的条件为[ 6 ] : ( 1) 某级荷载下 , 桩顶变形达到或超过前一级 荷载作用下的变形的 5 倍 ,即终止加载 ; ( 2) 桩顶荷载作用下 , 钢筋拉应力已超过规定

数值 ,考虑到安全 ,也停止加载 ; ( 3) 上拔荷载达到设计要求的规定值 . 卸载时 , 每级卸载量取加载量的 2 倍 , 逐级等 量卸载 ,每级荷载按照第 5 , , , 和 60 分钟进 15 30 45 行测读 , 时间为一小时 .卸载至零时 , 测读残余变 形 ,时间为 3 小时左右 .

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2. 2 试验结果及分析 2. 2. 1 桩上拔量分析

桩顶与桩底的上拔量及桩身变形量 ,如图 1 ~ 图 3.

图3 扩底桩上拔荷载与桩身变形关系曲线
Fig. 3 Curves of lift load versus distortion fo r t he bored cast2in2place pile wit h enlarged botto m for t he pile wit h equal section botto m fo r t he pile wit h equal sectio n

图1 扩底桩试桩上拔荷载与桩顶上拔量关系曲线
Fig. 1 Curves of lift load versus lift quantity of pile top fo r t he bored cast2in2place pile wit h enlarged bottom

拔桩桩底设置了沉降杆 ,可得等截面抗拔桩的桩顶 与桩底的上拔量及桩身变形值 ,如图 4 ,,. 5 6

图4 等截面桩上拔荷载与桩底上拔量关系曲线
Fig. 4 Curves of lift load versus lift quantity of pile top

图2 扩底桩上拔荷载与桩底上拔量关系曲线

Fig. 2 Curves of lift load versus lift quantity of pile bottom fo r t he bored cast2in2place pile wit h enlarged bottom

从图 1 , 2 中可以看出桩底与桩顶位移随着 图

荷载的增大而增大 ,增长率随着荷载的增大而不断 提高 ,但增长缓慢 , 说明荷载的提高使桩身发生变 形 ,当桩所受到荷载到达一定程度条件下 , 桩端开 始移动 ,桩端开始受力而发挥作用 ,发生竖向位移 , 挤压上部土体 .桩底位移增长趋势增大 ,说明了桩 端阻力承担了更大比例的桩的抗拔力 .桩的变形 增长缓慢 ,同时增长率增大说明桩周摩擦力随着荷 载的增大而不断提高 . 由图 3 可以看出 , 在加载过程中 , 桩身变形的

图5 等截面桩上拔荷载与桩顶上拔量关系曲线
Fig. 5 Curves of lift load versus lift quantity of pile

总体增长趋势是先小后大 ,说明上拔初期桩身变形 增长缓慢 ,桩侧摩阻力首先发挥作用 , 桩身轴力不 断增大 ,桩的变形表现为桩的弹性变形 , 随着荷载 的进一步加大 ,桩侧摩阻力随之增大 . 为了比较扩底抗拔桩的抗拔特点 ,在等截面抗

通过图 4 , 可知 , 桩初始位移较小 , 说明桩身 5 拉应力开始产生在桩的顶部 .随着桩顶向上位移 的增加 ,桩身拉应力逐渐向下部扩展 .当桩底端部 位的桩一土相对滑移量也达到某一定值 ( 通常小于 10 至 15 mm) 时 ,该处界面摩阻力已发挥出其极限 值 .这时整个桩身侧壁总摩阻力也已经达到甚至
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超过了峰值 ,其后桩的抗拔总阻力就将逐渐下降 .

抗拔桩回弹率较大 ,说明扩底抗拔桩桩端的抗拔作 用明显 ,桩端部分承担一部分抗拔荷载 . 2. 2. 2 桩侧摩阻力和端阻力分析 根据桩身埋设的钢筋计的测读数据可得到分 层抗拔极限承载力和端阻力的统计结果 ,如表 5 所 示.
表 5 型试桩的桩侧摩阻力和端阻力 A
Table 5 Side friction and tip resistance of A pile

桩号 图6 等截面桩上拔荷载与桩身变形关系曲线
Fig. 6 Curves of lift load versus disto rtio n for t he pile wit h equal section A1 A2 A3 A4 21. 2 23. 5 18. 6 27. 7

极限侧摩阻力/ kpa

端阻力

- 2m~ - 16m - 16~29m - 29m~ - 43. 5 / kN 32. 5 38. 1 35. 2 34. 6 44. 5 42. 1 46. 7 41. 5 880 1000 816 790

通过分析比较图 1 ~图 6 , 可以得出桩身的整 体变形的趋势是一致的 , 增长趋势都是先小后大 . 扩底抗拔桩同比等截面桩由于有扩底桩端 ,桩端竖 向位移较小 ,可以充分发挥桩端抗拔的作用 .对比
C2 和 A 3 桩 , 在承载过程中 , 桩顶的位移量大致相

由表 5 可知 ,桩身侧摩阻力沿深度的增大而增 大 ,在荷载的传递过程中 , 桩侧摩阻力首先在桩的 上部发挥 ,随着荷载的增加及时间的推移 , 桩侧摩 阻力逐渐沿桩深度向下转移 ,在桩身的全长上进一 步得以发挥 ,并且每一土层的桩侧摩阻力的发挥值 不仅与土的性质有关 , 还与土层的分布深度有关 . 当达到一定深度 , 极限侧摩阻力就达到了极限 , 不 再增长 .随着桩顶荷载的增加而变化不大 ,而其桩 底端扩大头的端阻力在试验加载过程中随着桩顶 荷载的增加而一直在增大 ,桩顶荷载的增量几乎完 全由桩底扩大头的端阻力承担 .因此 ,扩大头阻力 所担负的总上拔荷载中的百分比也是随上拔位移 量而逐渐增加的 .桩接近破坏荷载时 ,扩头阻力往 往是决定因素 .试验可知 ,扩底桩底部扩大头的端 阻力分担桩顶荷载的比例都在 20 %以上 . 根据桩身埋设的钢筋计的测读数据可得到试 桩的分层抗拔极限承载力和端阻力的统计结果 ,如 表 6 所示 .
表6 加载终止时试桩的侧摩阻力 , 端阻力及其分担 桩顶荷载比例
Table 6 Side friction tip resistance and bearing load proportion of the pile after loading

同的条件下 , A 3 桩桩端残余变形小 ,说明扩底抗拔 桩可以充分发挥桩身的弹塑性变形 ,从而提高桩的 轴向抗拉力 ,提高抗拔力 .同时可以分析得出等截 面抗拔桩提高抗拔力是通过增加桩长的途径 ,扩底 抗拔桩在不增加桩长的情况下 ,通过扩底增加了抗 拔力 ,控制了上拔量 ,充分发挥了桩的抗拔强度 .
表 3 型桩的极限承载力 , A 最大上拔量和残余变形
Table 3 Terminal bearing capacity. max. uplift displacement and remaining distortion for A pile

最大上拔量 桩号 极限荷 载/ kN
3450 3450 3450 / mm

残余变形
/ mm

回弹 率%
81. 86 79. 44 77. 96

桩顶
16. 98

桩端
8. 9

桩顶
3. 08

桩端
2. 30 2. 47 3. 05

A1 A3 A4

25. 59 10. 42 5. 28 25. 77 11. 67 5. 68

表 4 型桩的极限承载力 , C 最大上拔量和残余变形
Table 4 Terminal bearing capacity. max. uplift displacement and remaining distortion for C pile

终止加载 桩号 时桩顶荷 载/ kN
A1 A2 A3 A4 3450 3700 3450 3450

最大上拔量 桩号 极限荷 载/ kN
4000 3450 / mm

残余变形
/ mm

侧摩阻 力/ kN
2570 2700 2634 2660

( ) 端阻 分担桩顶荷载比例 %

回弹 率%
72. 26 58. 40

力/ kN 侧摩阻力 端阻力
880 1000 816 790 74. 5 73. 0 76. 3 77. 1 25. 5 27. 0 23. 7 22. 9

桩顶

桩端

桩顶

桩端
2. 66

C1 C2

23. 43 12. 00 6. 50

25. 59 10. 42 10. 45 5. 34

由表 3 , 4 可知 ,与等截面抗拔桩相比 , 扩底 表
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由表 6 可知 , 终止加载时 , 扩底桩底部扩大头 的端阻力分担桩顶荷载的比例在 20 %以上 , 而且 随着桩顶荷载的进一步增加 , A 2 桩的扩大头端阻 力分担桩顶荷载的比例进一步增加 ,达到了 27 % , 因此可以推论 ,随着桩顶荷载的增加 , 扩底桩的桩 侧摩阻力和扩大头的端阻力都随之增加 ,当桩的上 拔量达到一定值后 ,桩侧摩阻力先达到极限而增长 缓慢 ,桩顶荷载的增量几乎全部由扩大头的端阻力 承担 .随着桩顶荷载的增加 ,桩侧摩阻力分担桩顶 荷载的比例逐渐减小 ,而扩大头的端阻力开始发挥 之后 ,分担桩顶荷载的比例一直增加 , 其对扩底桩 抗拔能力的贡献在 20 %以上 .同时分析比较扩底 抗拔桩和等截面抗拔桩 ,等截面抗拔桩桩长比扩底 抗拔桩的桩长长 13 m ( 即等 截面 抗拔 桩桩 长的 22. 8 %) ,桩径大 100 mm ( 即等截面抗拔桩桩径的 14. 3 %) 的条件下 , 等截面抗拔桩与扩底抗拔桩极 限荷载相差不大 ,从而说明扩底抗拔桩可以达到在 保证抗拔力不变的情况下 , 有效的缩短桩长和桩 径. 2. 2. 3 桩变形特性分析 由图 7 可知 ,扩底抗拔桩的变形特性不同于等 截面抗拔桩 ,在破坏形态方面 , 不同之处在于扩大 头的上移使基础土内产生各种形状的剪切破坏面 . 这种基础的地基破坏形态是相当复杂多变的 ,随施 工方法 , 基础深度以及土质特性不同而变化 .根据 试验可以看出 ,当桩埋深很大时 ( 44 米) ,所受到的 抗拔承载力急剧增大 ,原来的圆柱形剪切面不一定 保持规则的形状 ,尤其是靠近扩大头的部位变得更 复杂 ,最后可能将使在桩底的破坏面呈倒锥形剪切 面 ,如图 7 所示 ,中部和地面附近的圆柱状剪切面 直径大致与扩大头直径相近 ,可称为圆柱形冲剪式 剪切面 .其后的变形发展过程就与等截面桩中的 相似 .

周土性质以及桩 , 土侧壁界面的几何特征和材料物 理特性 .第三 ,桩端抗拔力 .上拔过程中荷载与上 拔位移量关系曲线上呈明显的峰值 ,峰后承载能力 迅速下降 ,大变形时仅仅靠基础本身重量和挟携拖 带的部分土体重量来抵抗上拔荷载 ,它远比峰值抗 拔承载力要小得多 .软土地区挤土型摩擦桩的承 载力随时间有增加的现象 ,桩体自重可以抵消部分 抗拔力从而提高桩的整体抗拔承载力 . 综上所述扩底抗拔桩的抗拔力主要有三部分 组成 ,即桩周摩阻力 , 扩大头部分的抗拔力和桩本 身的自重 .在上拔力的作用下 ,下部桩体带动周围 土体挤压上部土体 ,从而使上部土的剪应力提高而 改善上部土体的力学性能 .即使桩不带扩大头 ,这 种挤压作用也是存在的 .扩大头的存在对其上层 土体产生更有效的挤压 , 受其影响 , 扩大头上方桩 周围 , 剪应力也将有相应的提高 .对于饱和土 , 泊 松比接近于 0. 5 , 土的侧压力系数较大 , 扩大头对 桩周围剪应力的影响就更加明显 ,从而可以更有效 地增加扩底桩的抗拔极限承载力 .

3 扩底抗拔桩单桩抗拔承载力计算

方法
扩底桩极限承载力的确定 ,比等截面桩具有不 确定性 ,因而采取现场的抗拔静载试验来确定其极 限承载力是最准确的 .由于扩底桩类型繁多且扩 头部分所提供抗拔力的计算原理不成熟 ,关于可供 参考的设计计算公式不多 ,目前可供参考的有下列 等资料 [ 7 ] : ( 1) 美国国家标准草案 ( 1985 年订立 )《输电 ( 线路杆塔基础设计细则》试行) . ( 2) 工程兵工程学院与上海人防科研所合作 的科研报告 《软土中的爆扩桩》 . 根据试验所得机理 ,极限抗拔承载力 Pu 可以 由以下几部分所构成 : 从扩大头四周竖直向上延伸 的圆柱体侧表面上土的粘聚力和被动土压力所产 生的摩阻力 , 基础自重 W c 和圆柱体内包含的土重 W s ,故桩的极限抗拔承载力可由公式 ( 1 ) 计算 : γ φ Pu = W s + W c + πdcL +πS r d ( 2 L - H) Ku t g
( 1)

图7 扩底抗拔桩破坏形态示意图
Fig. 7 Breakage fo rm sketch map for t he bored cast2in2place pile wit h enlarged bottom

式中 Pu 为扩底桩的极限抗拔承载力 ; C 为土的粘 聚力 ; L 为扩体桩的上拔计算桩长 ; S r 为决定圆柱 体侧 面 上 被 动 土 压 力 大 小 的 形 状 系 数 , 取 值 为 1. 2244 ;d 为扩底部分直径 ; γ 为临界深度内土的 重度 ; H 为临界深度 ,取值范围为 1. 5d~2. 5d ; Ku
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总体来说 ,扩底抗拔桩的抗拔承载力同时受三 方面因素的制约 : 第一 , 桩身材料的强度 ; 第二 , 桩

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地 下 空 间 与 工 程 学 报 2 卷 第

为竖直破坏面上土压力的标定上拔系数 ,可以从下 列近似公式 ( 2) 计算 : ) 0 . 18 ( 2) Ku = 0 . 496 (φ 式中φ为土的内摩擦角 ( 度) ; W s 为在高度 H 的圆 柱体内滑动体的土的重量 ,即假设破坏形式为沿桩 发生圆柱形剪切面破坏 ; W c 为桩的有效自重 .计 算结果见表 7 .
表7 试桩抗拔承载力设计计算的标准值
Table7 Standard value of bearing capacity calculated for A pile

桩端阻力) 分担桩顶荷载的比例都在 20 %以上 ,与 实际相符 , 证明计算承载力的公式的可行性 .同 时 ,在计算中未计入桩底真空吸力 , 保证了在上拔 过程中 ,计算的结果有一定的安全保证程度 .

4 结论
( 1) 试验表明 ,扩底抗拔桩可以大幅度提高桩

承载力值 扩大头四周竖直向上 延伸的圆柱体侧表面 上土的粘聚力/ kN 被动土压力所产生的 摩阻力/ kN 临界深度内土重/ kN 桩的有效自重 kN 扩底桩的极限抗拔承 载力极限值/ kN

A 型扩底桩 H = 1. 5d H = 2d H = 3d

的抗拔能力 .等截面抗拔桩与扩底抗拔桩极限上 拔荷载相差不大的情况下 ,扩底抗拔桩可以有效地 缩短桩径和桩长 ,从而节约成本 . ( 2) 随着桩顶荷载的增加 , 扩底桩的桩侧摩阻 力和扩大头的端阻力都随之增加 ,当桩的上拔量达 到一定值后 ,桩侧摩阻力先达到极限而增长缓慢 , 桩顶荷载的增量几乎全部由扩大头的端阻力承担 . 随着桩顶荷载的增加 ,桩侧摩阻力分担桩顶荷载的 比例逐渐减小 ,而扩大头的端阻力开始发挥之后分 担桩顶荷载的比例一直增加 ,其对扩底桩抗拔能力 的贡献在 20 %以上 . ( 3) 软土地层中 ,扩底抗拔桩的抗拔力主要由 从扩大头四周竖直向上延伸的圆柱体侧表面上土 的粘聚力和被动土压力所产生的摩阻力 , 基础自重
W c 和圆柱体内包含的土重 W s 组成 , 其极限抗拔

2214. 62 2214. 26 2214. 26

972. 21 1287. 54 1598. 50 10. 57 186. 51 14. 09 186. 51 17. 62 186. 51

3389. 91 3702. 78 4017. 26

( 3) 计算结果分析比较

实测扩底桩的极限抗拔承载力极限值的平均 值为 3512. 5 kN .当 H 为 1. 5 d 时 ,试验结果与计 算结果基本吻合 ,说明在 H 为 1. 5 d 条件下 , 本计 算方法适合计算桩的抗拔承载力极限值 , 当 H 为 2 d 时 ,扩底桩的极限抗拔承载力极限值大于试验 实测值 ,这说明随着 H 的提高 ,不适合计算桩的抗 拔承载力极限值 .当 H 为 2. 5 d 时 , 试验结果与 计算结果相差较大 ,这说明试桩底端影响范围未达 到 2. 5 d 高度 ,在实际设计桩的计算中 , 应采用 H 为 1. 5 d .通过 《输电线路杆塔基础设计细则》 中扩 底桩的极限抗拔承载力公式计算结果与实测相符 , 说明此方法可以应用与本工程的扩底桩的设计计 算 .同时 , 在计算中未计入桩底真空吸力 , 保证了 在上拔过程中 , 计算的结果有一定的安全保证程 度 .根据计算值与实测值比较 ,扩底桩的极限抗拔 承载力略小于实测值 , 与实测值相接近 , 同时所计 算的扩大头最大直径内土滑动体的重量 ( 即计算中

承载力并可按公式 1 计算 .在实际设计桩的计算 中 , 应采用由桩端引起的 H 临界高度应为 1. 5 倍 直径 .
参考文献 :
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竖向抗拔承载力特征值计算公式: Ra ' ? u p ??i qsia li ? Gpk 式中: Ra ---单竖向承载力特征值; λ i---周 i 层土抗拔承载力系数; ...
锚栓拉拔荷载检验值的计算方法
锚栓拉拔荷载检验值的计算方法_建筑/土木_工程科技_专业资料。混凝土后锚固(锚栓)承载力抗拔检测,介绍了0.9fykAs的准确计算方法锚栓抗拔承载力试验 检验荷载值(0.9...
地下室抗拔桩计算
地下室抗拔桩计算_建筑/土木_工程科技_专业资料。地下...基础梁底标高:-8.250 桩顶标高 底板厚 底板面...桩型 抗压承载力 抗拔承载力 :-8.150 :0.400...
抗拔桩检测方案
抗拔检测:测试试验桩竖向抗拔最大值,提供单竖向抗拔承载力极限值特征...主要计算公式: △t=2L/C 式中: △t ── 时间间隔(s) 3 南京至高淳城际...
桩抗拔计算(1)
嵌岩设计要求,抗 拔只对的总极限侧阻力进行计算,可按下列公式计算: ...7958KN>500KN*2=1000KN 故单桩抗拔力可以满足相应部位抗浮锚杆的抗拔承载力...
抗拔桩承载力取值的探讨
试验本次竖向抗拔静载试验拔力,由锚反力及地 2.1 试验概况 基反力...按工程勘察报告提 供单桩抗拔承载力可按抗压承载力中侧摩阻力的 80%计算,...
抗拔桩抗浮计算
群桩呈非整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值 钻孔灌注抗拔桩计算 T uk = ??i q ui l i sik 四、 桩对筏板冲切计算 框架柱对于基础筏板 h=600mm ...
抗拔试验方案
竖向承载力换算值将在试 验桩位置确定后再行计算。...(1) 通过抗拔试验, 、 确定单桩竖向抗拔承载力...试验标准和方法 (1) 、抗拔桩抗拔试验将参照国家...
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